以NACA0018为基准翼型,采用Fluent数值模拟的方法,对比研究了襟翼相对长度和翼缝相对宽度对翼型流场结构及升、阻力特性的影响;文章分别选取了襟翼相对长度分别为0.2、0.3和0.4和翼缝相对为1.0%,分析襟翼相对长度对翼型气动性能的影响。数值结果表明:由于襟翼对翼型周围主涡发展和变化的影响,不仅改善了翼型的失速特性,同时也提高了翼型的气动性能。襟翼翼型的失速攻角在此次研究范围内均大于基准翼型,在攻角小于失速攻角时,襟翼翼型的升力系数均小于基准翼型,阻力系数均高于基准翼型,但升力系数的最大值均高于基准翼型;随着襟翼相对长度增大,翼型临界攻角逐渐减小;在攻角接近翼型失速攻角时,升力系数先增大后减小;襟翼长度相同时,随着翼缝相对宽度的增大,升力系数逐渐减小。 将其能量传递给叶片上表面附近边界层，使得充分发展的边界层破碎，并重新形成新的边界层。这种方法可以有效降低边界层附近湍流度，流场结构影响-电动折弯机数控滚圆机钢管滚圆机滚弧机张家港电动液压滚圆机滚弧机并推迟边界层在尾缘处的脱离，从而减少流动损失［15］。由上可知，襟翼对流场的作用相对于基准翼型是流动扰流几何尺寸的改变，因此对于由襟翼组成的流动，本文由公司网站滚圆机网站采集转载中国知网资源整理!www.gunyuanji.name襟翼长度w和翼缝宽度d(图1)自然成为襟翼结构的重要参数。本文采用数值模拟研究不同襟翼相对长度w/c及不同翼缝相对宽度d/c时的气动性能及所对应的流场结构。2计算模型及验证选取NACA0018作为基准翼型，其襟翼示意如图1所示。图中:c为弦长;d为翼缝宽度;l为主翼长度;w为襟翼长度;d/c为翼缝相对宽度，本文取值1．0%;w/c为襟翼相对长度，本文分别取值为0．4，0．3和0．2。图1主翼及襟翼示意计算采用二维结构网格和非结构网格，翼型附近近壁面采用非结构网格进行网格加密，内部圆形区域(Z1)，半径Ｒ1=1．2c采用非结构网格，贴近壁面处使用边界层网格;区域Z2为外部流场，采用结构网格，前部半圆区域半径Ｒ2=10c，尾部区域长AD=20c。网格总数为48万，y+为0．9。空气密度ρ=1．225kg/m3，动力粘度整体上下边界AD，BE以及前端AMC设置为速度进口;后端边界DGE设置为压力出口;叶片部分设置为无滑移壁面;其他内部交界面均设置为interior，如图2所示。图2计算域划分因Spalart-Allmaras湍流模型(S-A模型)具有计算速度快，易收敛等优点，故采用S-A湍流模流场结构影响-电动折弯机数控滚圆机钢管滚圆机滚弧机张家港电动液压滚圆机滚弧机本文由公司网站滚圆机网站采集转载中国知网资源整理!www.gunyuanji.name